mailto:yoelr@uclv.edu.cu mailto:mbravo@uclv.edu.cu Hago constar que el presente trabajo de diploma fue realizado en la Universidad Central “Marta Abreu” de Las Villas como parte de la culminación de estudios de la especialidad de Ingeniería Eléctrica, autorizando a que el mismo sea utilizado por la institución, para los fines que estime conveniente, tanto de forma parcial como total y que además no podrá ser presentado en eventos, ni publicado sin autorización de la Universidad. Firma del Autor Los abajo firmantes certificamos que el presente trabajo ha sido realizado según acuerdo de la dirección de nuestro centro y el mismo cumple con los requisitos que debe tener un trabajo de esta envergadura referido a la temática señalada. Firma del Autor Firma del Jefe de Departamento donde se defiende el trabajo Firma del Responsable de Información Científico-Técnica i Pensamiento El problema del cambio climático no es un asunto político sino moral. Tenemos todo lo que necesitamos para empezar, con la posible excepción de la voluntad para actuar, y eso es un recurso renovable Al Gore. ii Dedicatoria Es un honor para mí el poder dedicar el fruto de este trabajo que es la culminación de mi propósito como estudiante:  A mis padres  A mi esposa  A mi tutora  A mis compañeros de estudio  Y a todos aquellos, presentes o no entre nosotros, que de cierta forma dieron su grano de arena para que llegase hasta aquí. iii Agradecimientos Quiero agradecer de forma especial:  Ante todo a Dios todopoderoso, por haberme dado la sabiduría y fortaleza para la culminación de mi formación como ingeniero.  A mis padres, por su cariño y dedicación, lo cual me ha servido de guía para lograr alcanzar esta importante meta en mi vida.  A mi tutora: Dra. Marta Bravo de las Casas, por su colaboración, experiencia y paciencia en la realización de este trabajo.  A mi esposa Maribi, por su ayuda, paciencia y dedicación durante todo este tiempo.  A mi Familia, por haber confiado en mí a lo largo de la carrera.  A todos mis compañeros y amigos.  En general, agradezco a todas las personas que de una forma u otra me han brindado su apoyo. Sinceramente, muchas gracias a todos. iv Tarea técnica 1. Revisión Bibliográfica 2. Actualización de la Red Eléctrica de Gibara 3. Simulaciones en Matlab- Simulink 4. Confección del Informe Firma del Autor Firma del Tutor v Resumen La composición de amplios bloques de generación eólica en los sistemas eléctricos de potencia ha sido motivo de investigación en las últimas décadas, debido a la peculiaridad de este tipo de generación y a su impacto sobre la operación de la red. De acuerdo a resultados obtenidos durante proyectos anteriores en nuestro país, esta investigación hace un estudio del comportamiento de estos, valorando principalmente la estabilidad del mismo en régimen permanente y ante perturbaciones. Como objeto de estudio se presenta la ampliación del parque eólico Gibara en la provincia de Holguín, que consistía en seis aerogeneradores de 850 kW, tecnología DFIG proveniente de Gamesa Eólica, brindando en total 5.1 MW al sistema, ahora aumentó su capacidad en 4.5 MW ya que dicho parque se incrementó con seis aerogeneradores de 750 kW, tecnología SCIG procedentes de Goldwind, brindando al sistema eléctrico un total de 9.6 MW. Se establecieron criterios de aceptabilidad para las pruebas y se ejecutaron simulaciones ante diferentes circunstancias usando Matlab-Simulink R2009a. El mecanismo de control que posee la tecnología obtenida para la ampliación de dicho parque es control stall pero como esta tecnología es atrasada y el software utilizado no posee este tipo de control, se asumió el mecanismo de control control pitch. vi Índice PENSAMIENTO .............................................................................................................................................. I DEDICATORIA ............................................................................................................................................. II AGRADECIMIENTOS ................................................................................................................................ III TAREA TÉCNICA ........................................................................................................................................ IV RESUMEN ....................................................................................................................................................... V ÍNDICE .......................................................................................................................................................... VI INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................................... 1 CAPÍTULO 1: INTRODUCCIÓN AL SISTEMA DE GENERACIÓN EÓLICA .................................. 5 1.1 DESARROLLO DE LA TECNOLOGÍA EÓLICA ....................................................................................... 5 1.1.1 Estado de utilización de la Energía Eólica en el Mundo y Cuba ................................................ 7 1.2 SISTEMAS DE CONVERSIÓN DE LA ENERGÍA EÓLICA ........................................................................ 8 1.2.1 Clasificación de aerogeneradores ............................................................................................... 8 1.2.2 Tecnología de la turbina eólica ................................................................................................. 11 1.3 SISTEMAS AERODINÁMICOS DE CONTROL ....................................................................................... 16 1.3.1 Sistemas Pasivos de limitación de potencia (stall pasive) ......................................................... 17 1.3.2 Sistemas Activos de Control de Potencia .................................................................................. 18 1.4 EFECTO DE LA GENERACIÓN EÓLICA SOBRE LA ESTABILIDAD DEL SISTEMA .................................... 22 1.4.1 Efecto de los aerogeneradores de velocidad fija ....................................................................... 22 1.4.2 Efecto de los aerogeneradores de velocidad variable ............................................................... 24 1.5 SISTEMAS EÓLICOS AISLADOS ........................................................................................................ 24 CAPÍTULO 2: DESCRIPCIÓN DEL PARQUE EÓLICO Y SUS MODELOS .................................... 28 2.1 DESCRIPCIÓN Y MODELACIÓN DEL SISTEMA DE GENERACIÓN EÓLICA INTERCONECTADA, GIBARA 28 2.2 EQUIVALENTE DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE 110 KV Y DE LA GD-DIESEL ....................................... 28 2.3 SISTEMA ELÉCTRICO INTERCONECTADO DEL PARQUE EÓLICO EN SIMULINK ................................... 30 2.4 EL PARQUE EÓLICO GIBARA........................................................................................................... 31 2.4.1 Gibara 1..................................................................................................................................... 32 2.4.2 Gibara 2..................................................................................................................................... 32 2.5 TURBINA GAMESA G52-850KW ITEM Nº FT000101.R06 Y TURBINA GOLDWIND S50/750 KW Q/JF 2CP50/750.2-2007 ...................................................................................................................................... 33 2.5.1 El generador y sistema de control de G52-850kW Item Nº FT000101.R06 .............................. 34 2.5.2 El generador y sistema de control de Goldwind S50/750 kW Q/JF 2CP50/750.2-2007 ........... 35 2.6 MODELOS DEL SIMULINK................................................................................................................ 37 2.6.1 Modelo Fasorial ........................................................................................................................ 37 2.6.2 Modelo promedio (Average Model) ........................................................................................... 42 2.6.3 Descripción del modelo detallado para aerogeneradores DFIG .............................................. 43 CAPÍTULO 3: ANÁLISIS DE RESULTADOS ..................................................................................... 45 3.1 OPERACIÓN DE GOLDWIND S50/750 KW EN EL PARQUE EÓLICO GIBARA 2 .................................... 45 3.1.1 Modo normal. Estado marcha acoplada ................................................................................... 45 3.2 ANTE FLUCTUACIONES EN EL VIENTO ............................................................................................. 47 3.2.1 Respuesta de los aerogeneradores ............................................................................................ 48 3.2.2 Respuesta del parque y el sistema eléctrico interconectado ...................................................... 49 vii 3.3 HUECO DE TENSIÓN EN CARIDAD 110 KV ...................................................................................... 50 3.3.1 Respuesta en el Statcom ............................................................................................................ 54 3.3.2 Respuesta de los aerogeneradores ............................................................................................ 54 3.4 OPERACIÓN EN ISLA ....................................................................................................................... 56 3.4.1 Parque Gibara con carga 5 + j2 MVA ...................................................................................... 57 3.4.2 Sistema Híbrido: Wind-Diesel ................................................................................................... 58 CONCLUSIONES ................................................................................................................................... 60 RECOMENDACIONES.......................................................................................................................... 61 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS .................................................................................................... 62 ANEXO I. DESCRIPCIÓN DEL PRODUCTO ESTABLECIDO POR GOLDWIND ......................... 65 ANEXO II. ESQUEMA ELÉCTRICO DEL SISTEMA DE BAJA TENSIÓN DE UN AEROGENERADOR TÍPICO ............................................................................................................... 66 ANEXO III. PARÁMETROS DE LA LÍNEA DE INTERCONEXIÓN Y LOS MODELOS DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN DEL PARQUE EÓLICO. ..................................................................... 67 ANEXO IV. LÍMITES OPERACIONALES DEL G52-850KW EN FUNCIÓN DE LA VELOCIDAD DEL VIENTO .......................................................................................................................................... 69 ANEXO V. LÍMITES OPERACIONALES DEL S50-750KW EN FUNCIÓN DE LA VELOCIDAD DEL VIENTO .......................................................................................................................................... 70 ANEXO VI: MODELO TRANSITORIO DINÁMICO DE 3 ER ORDEN, EL MODELO TRANSITORIO DEL 6 TO ORDEN DEL G52-850KW, ECUACIÓN DE LA POTENCIA REACTIVA GENERADA Y EL ESQUEMA DEL PARQUE EÓLICO EN SIMULINK ......................................... 71 ANEXO VII: COMPORTAMIENTO DEL ÁNGULO DE POTENCIA ANTE FLUCTUACIONES EN EL VIENTO CON EL GD DESCONECTADO ..................................................................................... 72 Introducción 1 Introducción A lo largo de la última década, tanto en nuestro país como en el resto del mundo, temas como la conservación de los recursos naturales y la protección al medio ambiente, han alcanzado gran importancia, así como el interés en la instalación de sistemas de generación distribuida basados en energías renovables. Este interés queda justificado principalmente por los beneficios medioambientales derivados de la implantación de estos sistemas y la independencia energética respecto a los combustibles fósiles que se consigue. Una de las áreas de grandes problemas medioambientales es la generación de energía y son muchos los esfuerzos que hay que promover a fin de articular un porvenir más esperanzador para las generaciones futuras, y en este sentido, uno de los logros más significativos es, sin duda, el desarrollo de nuevas actitudes respecto al uso racional de energía y políticas que fomentan al máximo el uso de energías renovables, también llamadas “energías verdes o limpias”, tales como la eólica, solar, hidráulica y biomasa, que reducen las emisiones de gases que producen el calentamiento del planeta. Una de estas políticas es el Protocolo de Kyoto, el cual tiene como objetivo reducir sustancialmente las emisiones de dióxido de carbono (CO2). En la Revolución Energética que se desarrolla en nuestro país, el uso de las energías renovables ocupa un lugar preponderante, destacándose entre ellas la energía eólica. En nuestros días la energía eólica se puede considerar como una tecnología madura en la generación de electricidad, la cual progresa en todos los continentes de manera vertiginosa. La misma difiere de las formas convencionales, estando entre las diferencias fundamentales las medidas de las unidades individuales, la naturaleza variable del viento y el tipo de generador eléctrico. El potencial eólico introducido en el Sistema Eléctrico de Potencia (SEP) ha aumentado durante las últimas décadas, lo que ha incitado a que los operadores del sistema se tropiecen con el difícil problema de ajustar este nuevo tipo de generación de energía eléctrica, también nombrada generación distribuida, que tiene sus propias particularidades, para lograr que el sistema sea seguro y fiable. Para ello han confeccionado instrucciones de operación que muestren las condiciones que han de desempeñar estos nuevos generadores para que su incorporación no cree problemas a la operación del sistema ni viceversa. Cuestiones tales como la influencia de los parques eólicos en la regulación de frecuencia y tensión, fluctuaciones del viento, huecos de voltaje, etc., están siendo estudiados en el marco de este nuevo contexto. Como parte de la Revolución Energética en Cuba, y como resultado de la voluntad política del Estado de impulsar el uso de la energía eólica, en abril de 2005 se emprendió un programa con la creación del Grupo de Trabajo para el Impulso de la Energía Eólica y como resultado de este trabajo en octubre del 2010 comenzó a generar el parque eólico más grande con que cuenta Introducción 2 actualmente Cuba, Gibara , en la provincia de Holguín, compuesto por Gibara 1, entregando una capacidad de 5.1 MW a partir de febrero del 2008 y Gibara 2, comenzando su explotación en octubre del 2010, generando 4.5 MW, entregando un total de 9.6 MW al sistema. La tecnología usada en Gibara 1 consiste en seis aerogeneradores, G52-850kW de Gamesa Eólica (francesa) y la usada en Gibara 2, seis aerogeneradores Goldwind S50-750kW de procedencia China, cada uno elevando a 11.73 MW la potencia eólica total instalada en el país, al sumársele los 0.45 MW y 1.65 MW de los parques de Turiguanó y la Isla de la Juventud respectivamente. Además de los cerca de 30 kW instalados en pequeños aerogeneradores aislados del Sistema Eléctrico Nacional (SEN). Los aerogeneradores G52-850kW son generadores de inducción doblemente alimentados (DFIG- Dobly Fed Inducion Generators). La razón principal para la popularidad de este tipo de generadores es debido a su capacidad de suministrar potencia a tensión y frecuencia constante, mientras que se varía la velocidad del rotor. Las turbinas eólicas con DFIG utilizan una máquina de inducción de rotor bobinado mientras que el devanado del rotor es alimentado desde un convertidor de frecuencia, proporcionando control de velocidad junto con el voltaje terminal y factor de potencia de todo el sistema. Los aerogeneradores Goldwind S50750kW, se destacan por tener principio de paso fijo en el funcionamiento de las aspas, los aerogeneradores son soportados por torres tubulares metálicas en tres tramos, altura de eje 50 m, sistemas de control aerodinámico pasivo. El generador eléctrico de Goldwind S50/750 kW, es altamente eficiente, de 4 polos, asincrónico jaula de ardilla (SCIG- Single Induction Generator) de un solo enrollado, alternativa más simple para los aerogeneradores de velocidad constante. Y aunque se suelan denominar de velocidad constante, admiten variaciones inferiores al 2% con respecto a su velocidad nominal o sincrónica. Este tipo de generador ha sido muy utilizado en parques eólicos en el mundo, por ser muy sencillos, y baratos. Las SCIG están típicamente equipadas con un mecanismo de par de arranque suave y luego compensación de potencia reactiva local, ya que consumen potencia reactiva para su operación. Durante la operación normal y conexión a una red rígida, es muy robusta y estable. En esta tesis se elabora un estudio del impacto que tendrán los generadores eólicos tipo SCIG sobre algunos aspectos esenciales en la operación de los SEP: cuando se interconectan a las redes eléctricas, en cuanto a su conducta ante fallos de diferentes tipos y duración, y fluctuaciones de viento. Los parques eólicos pueden influir en la estabilidad de la red y calidad de la energía, por ello, los sistemas eléctricos deben aumentar su capacidad de control, con el aumento de la magnitud de generación. Al presentarse perturbaciones en un sistema de generación eólica en dependencia de la tecnología del sistema de generación, el nivel de penetración al sistema de potencia y la rigidez del punto de conexión común [1] pueden proporcionarse hacia la red eléctrica externa disturbios. Introducción 3 La principal interferencia de los parques eólicos en la red es causada por la distorsión de tensión, bien por fluctuaciones de la velocidad del viento o por huecos de voltaje asociados a cortocircuitos en alguna parte de la red. La frecuencia de sistemas de potencias grandes normalmente es muy estable, y por consiguiente los parques eólicos típicamente no influyen, pero en el caso de las redes aisladas sí puede haber variaciones de frecuencia. Para la interconexión de parques eólicos es un requisito emprender estudios preliminares antes de la conexión a la red simulando la interacción entre el parque eólico dado y el sistema de potencia al que se conectará. Por otra parte, las contingencias que aparecen en todo sistema de potencia y que resultan inevitables hacen necesario observar si el sistema eólico responde favorablemente durante estos disturbios. Lo anterior plantea la necesidad de un estudio detallado de la interconexión de los parques eólicos y la red eléctrica [2], [3], [4], [5] Problema científico ¿Cómo está conformado el parque eólico Gibara, de la provincia de Holguín? ¿Cómo se comporta el parque eólico ante fluctuaciones del viento y las averías en el sistema eléctrico? Objeto de estudio Interconexión del parque eólico Gibara 2 a la red eléctrica. Objetivo general Investigar el impacto que tendrán los generadores eólicos tipo SCIG sobre algunos aspectos fundamentales en la operación de los SEP cuando se interconectan a las redes eléctricas Objetivos específicos 1. Realizar un estudio bibliográfico de este nuevo sistema de generación, su interacción con el sistema eléctrico y esquema eléctrico típico de un parque eólico y también las protecciones con que cuenta un parque eólico típico. 2. Describir las tecnologías usadas en Gibara, así como una descripción de los diferentes modelos que brinda Matlab/Simulink 7.8 3. Analizar el comportamiento del parque eólico y su interacción con el sistema eléctrico de potencia ante fluctuaciones del viento y disturbios en el sistema eléctrico de potencia a través de simulaciones en Matlab/Simulink 7.8 4. Confección del informe. Organización del informe Los aspectos citados en este informe fundamentan las necesidades de efectuar una obra en la que se presenta el sistema eólico típico y el de Gibara desde un punto de vista eléctrico. El informe está dividido en tres capítulos, donde cada uno trata aspectos diferentes del parque eólico. Por lo tanto estos son:  Capítulo 1 Es un capítulo introductorio, en el que se realiza un estudio del estado del desarrollo de la generación eólica en el mundo y la situación nacional en el momento actual. Se mencionan los Introducción 4 diferentes conceptos involucrados en la conversión de la energía eólica a energía eléctrica y los métodos de control aerodinámico de la potencia mecánica entregada por las turbinas eólicas al generador, destacando las ventajas y desventajas de cada uno. En adición se trata acerca de los efectos de la generación eólica sobre la estabilidad del sistema, dentro de ello el efecto de los aerogeneradores de velocidad fija y el efecto de los aerogeneradores de velocidad variable. Finalmente, se muestra el sistema eléctrico de un parque eólico típico con los elementos de protecciones eléctricas de acuerdo a las normas españolas de la UNE, España, dependiendo del tipo de sistema de aterramiento del parque eólico.  Capítulo 2 En este capítulo se describe el sistema eléctrico de interconexión del parque eólico Gibara y del parque eólico con sus seis aerogeneradores DFIG y sus otros seis aerogeneradores SCIG. En adición, se justifica la implementación de los diferentes modelos del DFIG y SCIG y los métodos de simulaciones empleados en el Matlab/Simulink 7.8.  Capítulo 3 Los aspectos más importantes de este capítulo están en la observación del comportamiento de la interconexión del parque eólico Gibara 2 ante fluctuaciones en la velocidad del viento y para los aerogeneradores ante averías en el sistema de potencia. Además, se analiza el comportamiento del parque eólico ante dos condiciones de islas que pueda existir en la red de distribución, tratando de concluir las posibilidades de estos regímenes de operación. Se brindan un grupo de conclusiones y recomendaciones necesarias para los estudios futuros de los parques eólicos. Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 5 Capítulo 1: Introducción al Sistema de Generación Eólica En este primer capítulo se elabora una síntesis del impulso que ha tenido la tecnología eólica a nivel internacional y nacional, tratando de absorber todos los aspectos más sobresalientes durante su desarrollo y las tendencias futuras de esta tecnología a ambos niveles. Es importante conocer el concepto de los sistemas de conversión de la energía eólica, así como las diferentes clasificaciones de aerogeneradores, incluyendo los distintos sistemas aerodinámicos de control y las tecnologías de la turbina implicadas en la calidad del abastecimiento de energía eléctrica y en la operación estable del SEP. Después de un disturbio o una falla las protecciones en los aerogeneradores realizan un papel definitivo, y por tanto deben ser consideradas en los estudios de estabilidad transitoria, de ahí la importancia de un buen ajuste de los mismos para que puedan cumplir con las reglas operacionales instituidas por los operadores de los sistemas eléctricos en la interconexión adecuada de los parques eólicos con el sistema eléctrico de potencia (SEP). Los operadores del sistema eléctrico han desarrollado algunas condiciones que deben cumplir los parques eólicos y los aerogeneradores antes de ser interconectados al sistema producto del avance tecnológico que ha adquirido la generación eólica en los últimos tiempos y su penetración en el SEP. Es preciso tomar en consideración los elementos que intervienen en la selección de las protecciones y el diseño del sistema eléctrico del parque eólico para satisfacer las condiciones mencionadas anteriormente. En el mundo actual hay una tendencia hacia el incremento de los parques eólicos como mecanismo de sostén al sistema en condiciones de fallas y como fuente alternativa de energía activa por lo que además de la selección de las protecciones necesarias para el sistema eléctrico de un parque eólico y la interconexión, es necesario definir los criterios de ajustes de estas protecciones para obedecer con aquellos requerimientos. 1.1 Desarrollo de la Tecnología Eólica El viento es un fenómeno presente en todos los lugares del planeta, con mayor o menor intensidad. La energía cinética asociada a estas masas de aire en movimiento es lo que se conoce como energía eólica y es, quizás, la fuente de energía que primero llamó la atención de nuestros ancestros, tras el descubrimiento del fuego. Durante milenios se han empleado los molinos para transformar está energía en trabajo mecánico, con configuraciones que han ido variando a lo largo de la historia. Las turbinas eólicas con ejes horizontales eran populares en las partes del sur de Europa, a las que llegaron durante las cruzadas (1096-1191), y su etapa más fructífera abarcó desde los siglos XIV al XIX. En Holanda, durante el siglo XIV, los molinos de viento se empleaban para el bombeo del agua de sus campos. Las Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 6 aplicaciones de estos molinos se fueron extendiendo por el resto de Europa, a la vez que se diversificaron sus aplicaciones (aserraderos, riego, molinos de grano). En el siglo XIX el desarrollo de los molinos se detiene con la llegada de las máquinas de vapor, y esto trae consigo que el desarrollo eólico se traslade a los EEUU, producido por el movimiento de los colonos hacia las Grandes Llanuras donde la principal dificultad era el abastecimiento de agua para sus grandes explotaciones ganaderas. A finales del siglo XIX, en el año 1888, se fabricó el primer molino por Charles Brush en Cleveland, Ohio, para la generación eléctrica dando paso a los aerogeneradores. La máquina era de eje horizontal, de 17 m de diámetro y con ella se podían producir hasta 12 kW en corriente continua. Este ingenio estuvo en operación durante 20 años. Luego en 1891, el danés Poul La Cour construyó una turbina eólica que generaba electricidad a una eficiencia respetable con respecto a aquella época, el cual fue además, el primero en aplicar principios aerodinámicos en el diseño de las turbinas. Construyó su primer aerogenerador en 1891, antes de la I Guerra Mundial. En Dinamarca se había generalizado el uso de estas máquinas (25 kW). Al inicio de la industrialización moderna, el uso de la energía oscilatoria del viento como recurso de energía, fue sustituida por las máquinas de combustión interna, las cuales proporcionaban una potencia más consistente. L. Smith construyó en 1941-1942 turbinas que se consideran como una de las bases de las turbinas para los aerogeneradores modernos. Estas turbinas fueron las primeras en usar los planos aerodinámicos, basándose en los conocimientos avanzados de la aerodinámica de esta época. Más tarde en 1951 se implementó la máquina de inducción como aerogenerador. En Europa habría que esperar hasta el final de la II Guerra Mundial, cuando el desabastecimiento de combustibles fósiles disparó el costo de la energía e hizo que se retomase el interés por la energía eólica. Un hecho importante de este período, fue la construcción por J. Juul, durante 1956- 57, del aerogenerador danés Gedser con una potencia de 200 kW, el cual funcionó satisfactoriamente durante 11 años. Otro referente tecnológico era Alemania, en donde se desarrollaron máquinas de eje horizontal eficientes y ligeras, de paso variable y con palas de fibra de vidrio o plástico. El desarrollo eólico se detuvo momentáneamente a principios de los 60, cuando los precios del petróleo comenzaron a bajar y la energía eólica dejó de ser competitiva. En 1973, tuvo lugar la “crisis del petróleo”, y los gobiernos volvieron la mirada hacia las energías renovables. Esta necesidad se manifestó en EEUU donde se obtuvieron resultados como fue el aerogenerador MOD 0, de eje horizontal, con un diámetro de pala de 38 m, turbina bipala y una potencia de 100 kW. Esta tecnología se fue perfeccionando hasta llegar a la Boeing MOD 2 en 1981, una máquina bipala de 91 m de diámetro y una potencia de 2.5MW. Durante los años 80 se prosiguió con el desarrollo de estas máquinas bipala de MW en otros países, como Suecia, con el modelo WTS3 de 3MW (1982), Reino Unido con una máquina de 3MW, Alemania con el aerogenerador GROWIAN de 3MW, Dinamarca con la TVIND de 2MW. Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 7 A partir de 1990 se abrieron nuevos mercados como los de Alemania, India, Reino Unido, Holanda, España y Suecia, en donde el desarrollo de la energía eólica se trata desde un punto de vista medio-ambiental. En China, se han instalado alrededor de 140 000 de estos equipos en los últimos 20 años, de cuya energía se abastece un tercio de la población de la Mongolia interior que no dispone de conexión a la red eléctrica. Actualmente existen programas de ayuda para la electrificación en países tan diversos como Brasil, México, Indonesia, Filipinas y Sudáfrica. El impulso eólico está garantizado por las propias resoluciones de la UE que fijó como objetivo alcanzar para el año 2010 un 12% de la generación mediante energías renovables. En el mercado actual España ocupa el segundo lugar en el mundo, en cuanto a nuevas instalaciones (775 MW) y el tercero en cuanto a potencia instalada (2.250 MW) por debajo de Alemania (6.110 MW) y EEUU (2.550 MW). 1.1.1 Estado de utilización de la Energía Eólica en el Mundo y Cuba El mercado actual de aerogeneradores está dominado por las turbinas de eje horizontal de 3 palas, las cuales transfieren su energía mecánica a un generador eléctrico, por lo general, asíncrono con una potencia por debajo del megavatio. A pesar de ser ésta la más abundante, existen aerogeneradores de eje vertical, con distintos números de pala. Las líneas de investigación actuales se dirigen especialmente hacia los grandes aerogeneradores, aunque cada vez se presta más atención al mercado de los de baja potencia, con un gran mercado potencial en países en vías de desarrollo (China, India, España). La energía eólica para la generación eléctrica es la energía renovable sobre la que se realizan los mayores esfuerzos de implantación y desarrollo en el ámbito institucional. Sin embargo, este crecimiento no está distribuido uniformemente en el mundo. A finales del 2008, alrededor del 64% de la energía eólica mundial estaba instalada en Europa, con un 22% en Norte América y el 14% en Asia y el Pacífico. Al principio de la década del 90 se iniciaron los estudios sobre los posibles espacios viables eólicos en Cuba, donde se proyectaron los primeros cinco sitios como: Santa Cruz del Norte, Loma Colorada, Sabinal, Tumbadero y Maisí. En Abril de 1999 comenzó a funcionar el primer parque eólico demostrativo en Cuba, con una potencia de 0.45 MW, en la de Isla Turiguanó, Ciego de Ávila y también se realizó la primera interconexión al sistema electroenergético nacional. En Febrero del 2008 comenzó a captar los vientos que circundaban la costa norte de la provincia de Holguín un tercer parque, Gibara 1, con sus seis aerogeneradores de 850 kW de potencia cada uno, y en el 2010 se incrementó la generación eólica con la ampliación de dicho parque, Gibara 2 con otros seis aerogeneradores de 750 kW de potencia cada uno, incrementándose el potencial eólico a 11.73MW a nivel nacional, si se le suma los 0.45 MW del parque de Turiguanó, los 1.65 MW del Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 8 parque de la Isla de la Juventud, y además de los cerca de 30 kW instalados en pequeños aerogeneradores aislados del SEN. [6], [7] Sistemas de Conversión de la Energía Eólica Un parque eólico es una instalación que tiene como objetivo generar energía eléctrica a través de la energía del viento; también nombrada energía eólica. La extracción y conversión de energía eólica a energía eléctrica se realiza de manera independiente en cada aerogenerador. El hecho de que se trate de una energía renovable supone una gran ventaja, pero tiene el inconveniente de la gran variabilidad del viento. Dicha variabilidad influye negativamente, ya que no se puede contar siempre con esta fuente de energía ni tampoco se pueden hacer predicciones precisas. Un parque eólico está formado por aerogeneradores que funcionan independientemente. Generalmente se encuentran conectados en cascada y repartidos en varias líneas. Debido a que los aerogeneradores suelen generar electricidad a baja tensión, tienen en su base un transformador para elevar la tensión y minimizar pérdidas hasta la subestación del parque. En la subestación del parque convergen todas las líneas de los aerogeneradores e inyectan la potencia a la red eléctrica a través de un único punto (PCC) mediante un transformador; así se eleva aún más la tensión para adecuarla con la red de transmisión. En cada aerogenerador se pueden distinguir principalmente dos tipos de mecanismos o elementos: los puramente mecánicos y los eléctricos. La energía mecánica del viento se transmite gracias a la turbina eólica y a su eje hasta la caja de cambios. La caja de cambios transmite esta energía, adecuando la velocidad rotacional al eje del generador eléctrico, que puede ser de tipo asincrónica o sincrónica. Éste transforma la energía mecánica en energía eléctrica. El convertidor permite controlar el generador eléctrico y se usa o no en función del tipo de máquina del que se disponga. El transformador eleva la tensión para inyectar la energía en la red eléctrica, Fig. 1.1. Fig. 1.1 Componentes principales de un sistema de generación con turbina eólica. 1.2.1 Clasificación de aerogeneradores Los aerogeneradores, se pueden clasificar desde varios puntos de vista. Una primera aproximación al problema se puede hacer desde el punto de vista de la potencia eléctrica que pueden generar, según lo cual se clasifican en:  Aerogeneradores Pequeños: Son constituidos por una potencia inferior a los 30 kW. Los principales fabricantes de estos equipos están en EEUU (Bergey, Atlantic Orient) y ocupan Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 9 en el mercado mundial aproximadamente el 30% (Datos de la Asociación Americana de Energía Eólica).  Aerogeneradores de Tamaño Medio. Es el sector más avanzado y amplio, en donde se involucran la mayor parte de las instalaciones conectadas a red. Su potencia está entre 30 y 600 kW. En este tipo de máquinas son los fabricantes europeos los que dominan el mercado (NEG MICON, VESTAS, ENERCON, GAMESA, MADE)  Aerogeneradores Grandes. Su potencia está por encima del MW, representan lo último en tecnología. Los principales fabricantes de aerogeneradores disponen en el mercado máquinas de este tipo: (ver Tabla 1-1) Tabla 1-1: Listado de Máquinas de MW. * H=Altura, se ha escogido la máxima del fabricante. **D= Diámetro del rotor de la turbina **En el apartado de tecnología se dan cuatro características: velocidad, que puede ser de velocidad fija (1V), dos velocidades (2) o velocidad variable (VV). C: Control de potencia, puede ser por pérdida aerodinámica (PA) o por control de paso de pala (CP) A: El paso de pala, que puede ser fijo (F) o variable (V.) G: Es el tipo de generador. Puede ser asíncrono (MA), doblemente alimentado (DA) o generador síncrono multipolo de transmisión directa (SM). Desde el punto de vista del diseño, los aerogeneradores se pueden clasificar según los criterios:  Eje Horizontal o Eje Vertical. El eje sobre el que van las palas, Horizontal Axis Wind Turbine (HAWT) o Vertical Axis Wind Turbine (VAWT). Las máquinas de eje horizontal son las más extendidas, mientras que las de eje vertical quedan reducidas a prototipos (Darrieus) o a máquinas pequeñas (ver Fig. 1.2). Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 10 Fig. 1.2: Máquinas de Eje Horizontal (HAWT) frente a Máquinas de Eje Vertical (VAWT - Darrieus). Las ventajas de las VAWT son que la torre no tiene que aguantar el peso del generador y caja multiplicadora, y que no es necesario un sistema de orientación. A medida que se aumenta su tamaño los esfuerzos adicionales que deben soportar las VAWT son sólo debidos al peso de las palas y, por lo tanto unidireccionales, lo que facilita el diseño. No ocurre así en las HAWT, donde el peso de las palas crea diferentes instantes de torsión que hacen más complicado el diseño de la estructura. Las ventajas iniciales de las VAWT quedan compensadas por la enorme complejidad que supone tener que desmantelar la turbina para reparar los cojinetes de las mismas, sometidos a un gran desgaste debido a que todo el peso de la turbina está sobre ellos. Además la geometría de las palas en las VAWT es más compleja cuando se quiere introducir un control de potencia a elevadas velocidades de viento.  A Sotavento o a Barlovento. El conjunto formado por la góndola y la turbina puede estar a favor del viento (sotavento), que es su posición natural, o en contra (barlovento) siendo esta última opción la de empleo más generalizado (ver Fig. 1.3). La máquina a sotavento tiene como ventaja la de no necesitar un mecanismo de orientación, ya que tanto el rotor como la góndola, tienen un diseño que permite seguir la dirección del viento, aunque, por otra parte, su comportamiento se ve afectado por las turbulencias que crea la torre. A este tipo de máquinas pertenece el prototipo MOD-0A. Fig. 1.3: Máquinas a Sotavento y a Barlovento.  Nº de Palas. En los aerogeneradores de media y gran potencia es casi un estándar la utilización de turbinas tripala, a pesar que los primeros modelos de las máquinas grandes eran Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 11 bipala e incluso monopala (ver Fig. 1.4). Los rotores con una o dos palas giran a mayor velocidad que los tripala y tienen a su favor un ahorro en el coste de la turbina, así como en la instalación. En su contra tienen una mayor complejidad en el diseño, ya que su rotor ha de ser basculante para evitar las oscilaciones producidas por el paso de las palas por delante de la torre. Fig. 1.4: Turbinas de 1, 2 y 3 Palas. En los aerogeneradores pequeños, aunque el número de modelos tripala supera ampliamente al resto, es habitual encontrar diseños con 2, 4, 5 y 6 palas, e incluso más, como ocurre con el molino de viento americano. En la Fig. 1.5 se muestra en un gráfico la eficiencia de varias de las turbinas anteriormente mencionadas. Fig. 1.5: Eficiencia de algunos tipos de turbina. 1.2.2 Tecnología de la turbina eólica En el mercado existen tres tipos de tecnologías predominantes para implementar una turbina eólica. Se diferencian unas de otras en el modo en que generan electricidad (tipos de generador) y en el manejo del beneficio del rotor de la turbina cuando está sumiso a altas velocidades del viento. A continuación se clasificarán los tres tipos de turbinas como tipo A, B y C: 1.2.2.1 Tipo A: turbina eólica a velocidad constante basada en un generador asíncrono Esta turbina es el llamado “concepto danés”, y consiste en un generador asíncrono, tipo jaula de ardilla, conectado directamente a la red. El rotor de la turbina eólica se conecta al generador a Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 12 través de una caja multiplicadora (ver Fig. 1.6). El generador consume potencia reactiva, la cual es una característica indeseable en el caso de turbinas de mayor capacidad y cuando están conectados a redes débiles. Las turbinas eólicas basadas en SCIG están típicamente equipadas con un mecanismo para el arranque suave y luego compensación de potencia reactiva local, ya que las SCIG consumen potencia reactiva para su operación. Es por esta razón, que se conecta a los terminales del generador un banco de capacitores con el fin de obtener un factor de potencia cercano a la unidad. Fig. 1.6 Turbina eólica a velocidad constante basada en un generador asíncrono En este tipo de sistema de generación eólica la velocidad del rotor de la turbina se determina por la frecuencia de la red, pues permanece prácticamente constante durante todo el tiempo de operación. En condiciones de alta velocidad del viento el aerogenerador puede producir más potencia activa mientras que haya disponible potencia reactiva suficiente. Para este tipo de sistema, el consumo de potencia reactiva es incontrolable ya que varía en función de la velocidad del viento. Al no tener un suministro local de potencia reactiva resultan pérdidas adicionales en el sistema de transmisión y en ciertas situaciones la red eléctrica puede ser inestable. En caso de una falla, las SCIG sin compensación local de potencia reactiva pueden proporcionar condiciones de inestabilidad de la tensión en la red eléctrica. También puede ocurrir que la velocidad del rotor puede incrementar debido al desequilibrio entre los momentos eléctrico y mecánico desarrollados. Después de limpiar la falla, las SCIG consumen potencia reactiva notable de la red eléctrica que resulta una disminución grande de la tensión; denominada huecos de voltaje (voltage dips) en el punto de interconexión. Una de las ventajas que tiene la tecnología tipo “A” es el bajo costo del generador asíncrono tipo jaula de ardilla. Sin embargo, como la velocidad del rotor no puede ser variada, este tipo de tecnología debe ser mecánicamente robusta para poder soportar las fluctuaciones de la velocidad del viento que son trasladados directamente al sistema mecánico de transmisión de la turbina, produciendo de esta manera oscilaciones en la potencia eléctrica del generador y un incremento del ruido acústico cuando la velocidad del viento es menor que la velocidad nominal de la turbina. Además, la captura de la energía por parte de esta tecnología no es la más eficiente, no se pueden seguir los cambios óptimos en la potencia impuesta por las variaciones en la velocidad del viento. [8] Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 13 Comportamiento respecto a la red.- Estas aeroturbinas transmiten las variaciones de potencia del viento a la red sin amortiguarla, por lo que la potencia de salida a la red es muy variable, con fuertes picos en caso de ráfagas de viento. También transmiten el efecto de interferencia que hacen las palas al pasar delante de la torre, en el rango de 3-8 Hz, lo que es una causa de flicker, (parpadeo). La regulación de la frecuencia de la velocidad de giro es sólo posible si se puede cambiar el número de polos de la máquina o se tienen dos generadores (uno para vientos medios y altos, y otro para vientos bajos). Lo mismo sucede con la regulación de tensión, ya que siempre está consumiendo reactivo, pudiéndose regular sólo un pequeño margen con la batería de condensadores y obtener un factor de potencia próximo a la unidad. Ante los huecos de voltaje reacciona aumentando la velocidad de giro de las palas ya que el par eléctrico resistente se reduce con el cuadrado de la tensión, al disminuir éste por el hueco. Para evitar el embalamiento de la máquina, ésta se desconecta para protegerla. Sin embargo, si la duración del hueco es pequeña, por despejarse rápidamente la falta que lo ha producido, se aplica de nuevo el par resistente eléctrico, frenándose la máquina. La inestabilidad de la máquina depende del tiempo que se tarde en eliminar la falta, por lo que se puede establecer un tiempo mínimo para evitar que se disparen las protecciones de sobrevelocidad de la máquina. El tipo de falta, es decir su severidad y grado de generación eólica (magnitud del viento) en el momento de producirse el hueco, influyen en la aceleración que adquiere el aerogenerador, por ser diferentes los pares eléctrico y mecánico producidos. 1.2.2.2 Tipo B. Turbina eólica a velocidad variable basada en el generador asíncrono doblemente alimentado. Este tipo de tecnología es llamado así porque opera a velocidad variable. La velocidad mecánica del rotor y la frecuencia eléctrica de la red deben ser desacopladas, para ello se utilizan convertidores electrónicos [9] . Los convertidores electrónicos utilizados en el doblemente alimentado son las fuentes trifásicas de tensiones “back to back” que alimentan los devanados del rotor [10] . De esta forma se consigue que la frecuencia mecánica y eléctrica del rotor estén desacopladas. La frecuencia del estator y del rotor pueden ser sincronizadas independientemente de la velocidad mecánica de la turbina. De nuevo se debe conectar el rotor de la turbina eólica a través de una caja multiplicadora en el eje de la turbina (ver Fig. 1.7). Por otra parte, se puede obtener un control independiente tanto del par del generador como de la corriente de excitación del rotor a través de control implementado en los convertidores. Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 14 Fig. 1.7 Turbina eólica a velocidad variable basada en el generador asíncrono doblemente alimentado Comportamiento respecto a la red.- Las turbinas de velocidad variable y generador doblemente alimentado (DFIG) tienen posibilidades de control mayores: La regulación de tensión se puede hacer actuando sobre la parte del convertidor conectado a la red controlando su corriente Id. Se puede absorber o producir potencia reactiva aunque su rango de variación depende de las dimensiones del convertidor. La regulación de la frecuencia es posible actuando sobre la parte del convertidor del lado del rotor, que hace variar el par y, por consiguiente, la potencia entregada; sin embargo, su capacidad para poder soportar huecos de tensión es limitada; ante huecos importantes se deberá desconectar de la red. Existen soluciones para evitar esta desconexión en base al uso de IGBT sobredimensionados y a separar transitoriamente el estator de la red mediante un dispositivo electrónico, lo que evita que se reflejen las corrientes estatóricas elevadas en el rotor por efecto transformador. Se puede cortocircuitar el rotor por medio de un dispositivo llamado active crowbar con dos disposiciones de diodos o tiristores situados entre el rotor y la parte del convertidor conectada a él, con lo que se evita que las corrientes elevadas del rotor entren en el convertidor y, posteriormente, una vez que se detecta que se han alcanzado valores normales, volver a conectar el convertidor. 1.2.2.3 Tipo C: turbina eólica a velocidad variable con accionamiento directo basada en un generador sincrónico de múltiples polos. Esta turbina no necesita ningún tipo de caja multiplicadora en el eje. El estator está acoplado a la red a través de un convertidor electrónico, éste puede consistir en un convertidor de fuente de tensión “back to back” (ver Fig. 1.8). El convertidor hace posible que la turbina eólica opere a velocidad variable [11] . Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 15 Fig. 1.8 Turbina eólica a velocidad variable con accionamiento directo basado en un generador síncrono de múltiples polos Comportamiento respecto a la red:- El generador puede ser síncrono o asíncrono. Estas máquinas pueden regular la frecuencia con menos problemas, actuando sobre la parte del convertidor del lado de la turbina. Sin embargo, para aumentar la frecuencia, el generador tiene que estar funcionando a una potencia inferior a la nominal o tener un parque con una potencia instalada superior a la nominal; en ambas situaciones el parque no produce a la máxima potencia [12] . La regulación de tensión es posible actuando sobre la parte del inversor; si se necesita un amplio campo de regulación de tensión, se debe sobredimensionar el inversor. Respecto a la regulación de potencia y tensión (control de reactiva), el generador síncrono con convertidor al 100% de la potencia nominal, ofrece un mejor comportamiento frente a transitorios y una mayor flexibilidad que los dos grupos anteriores I a V. En cuanto a la posibilidad de soportar huecos producidos por faltas, el generador síncrono los soporta actuando sobre los IGBT de la parte de red, reduciendo el incremento de corriente que se produce tras el hueco. El suministro de corriente de alimentación cuando la falta ésta todavía sin despejar es muy problemático dado que toda la corriente debe pasar a través del convertidor por lo que éste se puede sobredimensionar o también desconectar para volverlo a reconectar una vez despejada la falta. La principal ventaja de las tecnologías tipo “B” y “C” es la mayor producción de energía eléctrica para una velocidad del viento específica. Sin embargo, las pérdidas del generador aumentan un poco por los convertidores electrónicos. A pesar de esto, la eficiencia aerodinámica de la turbina es bastante elevada debido a la operación de velocidad variable que permite esta tecnología. Es decir, la máxima obtención de potencia ante cambios en la velocidad del viento. El ruido acústico se reduce debido a que la turbina puede operar a baja velocidad para bajas condiciones de potencia. Otra ventaja que ofrece esta tecnología, especialmente la tipo “B”, es la reducción de los esfuerzos en el sistema mecánico de transmisión de la turbina. Las ráfagas del viento pueden ser absorbidas por la turbina, es decir, la energía es almacenada en la inercia, produciendo una “elasticidad” en el sistema que reduce las pulsaciones del par. Esta ventaja mejora la calidad de la energía. [13] Las desventajas que presentan las tecnologías tipo “B” y “C” tienen que ver con el costo y las pérdidas por parte de los convertidores electrónicos. Sin embargo, en las tecnologías tipo “B” se Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 16 puede apreciar una reducción en el costo de los convertidores (inversores) debido a que el rango de estos inversores es típicamente el 25% de la potencia nominal de la máquina [13] , a diferencia de los convertidores en la tecnología tipo “C” donde los inversores deben manejar la misma potencia nominal de la máquina. 1.3 Sistemas aerodinámicos de control La distribución de fuerzas aerodinámicas a lo largo de la envergadura de una pala depende del módulo y dirección de la velocidad del viento resultante en cada perfil. Esta velocidad relativa es función, a su vez, de la velocidad de giro de la máquina y de la geometría de la pala. La contribución de todas estas fuerzas produce un par mecánico y una fuerza de empuje sobre el rotor eólico cuya dependencia es cuadrática con la velocidad del viento incidente a la altura del buje de la máquina. Tanto el par como la fuerza de empuje dependen también de la densidad del aire, del área barrida por las palas y del coeficiente de par Cq, y de empuje, Ct, respectivamente. Ambos coeficientes, son función del ángulo de paso de pala, β, y del coeficiente de velocidad específica, λ. Si no se toma medida alguna, puede suceder que para velocidades del viento elevadas el par y el empuje tomen valores que superen la potencia eléctrica asignada al generador eléctrico o las cargas admisibles sobre los elementos mecánicos del aerogenerador. Por otra parte, si durante una pérdida de red no se limita la potencia mecánica desarrollada por la turbina puede ocurrir que la velocidad de giro del rotor eólico alcance valores inadmisibles provocando una avería irreversible en la máquina. Por todas estas razones, es necesario limitar y controlar las fuerzas aerodinámicas. Básicamente, las fuerzas aerodinámicas se pueden reducir disminuyendo el ángulo de ataque de la velocidad del viento sobre el perfil, o haciendo que se produzca un desprendimiento de las líneas de corriente aumentando el ángulo de ataque por encima de un valor determinado (fenómeno de entrada en pérdida). Ya que la velocidad del viento resultante sobre el perfil depende de la composición de la velocidad del viento incidente y la velocidad debida al giro de la pala, es posible gobernar la potencia modificando el régimen de giro de la turbina, sin embargo, este método no es demasiado efectivo, ya que el margen de variación de la velocidad de giro no es muy amplio y la respuesta dinámica es necesariamente lenta debido a la gran inercia del rotor eólico. Desde un punto de vista de control de potencia es mucho más efectivo modificar el ángulo de ataque de la velocidad del viento sobre los perfiles. Este efecto se puede conseguir de forma pasiva, es decir, por diseño aerodinámico es posible que a partir de una determinada velocidad del viento se produzca la pérdida aerodinámica y la potencia desarrollada por la turbina se produzca considerablemente. El control de potencia se puede realizar también de forma activa; si se gira la pala en la dirección del viento incidente se reduce el ángulo de ataque y de igual manera las fuerzas de sustentación. Si el giro se produce en sentido contrario, en dirección opuesta a la velocidad del Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 17 viento incidente, se consigue la entrada en pérdida aerodinámica, pero en este caso de una forma controlada (fenómeno de pérdida aerodinámica activa). 1.3.1 Sistemas Pasivos de limitación de potencia (stall pasive) Los sistemas pasivos de limitación de potencia (o sistemas de entrada en pérdida aerodinámica) utilizan turbinas eólicas de paso de pala fijo, esto es, las palas están rígidamente unidas al buje y su ángulo de caldo no se puede modificar. Este tipo de sistemas se diseña en máquinas de velocidad fija, de tal forma que cuando la velocidad del viento supera un determinado valor, habitualmente la velocidad nominal (12 a 14 m/s), el ángulo de ataque de los perfiles supera el valor crítico (~ 15 grados) y el flujo en el borde de salida de los perfiles se desprende dando lugar a un régimen turbulento, Fig. 1.9. En estas condiciones las fuerzas de sustentación se reducen rápidamente y las de arrastre aumentan, lo que se produce una disminución de la potencia desarrollada por la turbina. Fig.1.9 Entrada en pérdida de un perfil cuando aumenta la velocidad del viento incidente manteniendo constante el ángulo de paso y la velocidad de giro de la pala. Como se aprecia en la Fig. 1.9, otra forma de producir la pérdida aerodinámica es reduciendo la velocidad de giro de la turbina. Esta técnica de combinar el sistema de velocidad de giro variable con control aerodinámico pasivo no se ha utilizado de forma extensiva en sistemas comerciales, la razón de ello es que la reducción de velocidad de giro anteriormente mencionada, debe realizarse cuando la potencia desarrollada por la turbina alcanza un valor cercano al nominal. En estas condiciones el par dinámico que debe oponer el generador eléctrico es excesivamente elevado, lo que produce sobrecargas y obliga a utilizar un generador eléctrico de mayor potencia. Es práctica habitual de los fabricantes que emplean sistemas de control aerodinámicos pasivos mantener constante la velocidad de giro de la turbina. El diseño de estos rotores eólicos se caracteriza porque la velocidad de giro es menor que la correspondiente al dise o óptimo, con el fin de garantizar la limitación de potencia a partir de una determinada velocidad del viento. Fig. 1.10 Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 18 Fig. 1.10 Curva de potencia y ángulo de paso de pala de un aerogenerador con sistema aerodinámico de limitación de potencia pasivo. De igual forma el generador eléctrico debe ser capaz de soportar sobrecargas significativas. La imposibilidad de modificar el ángulo de paso de las palas hace que no se pueda optimizar el par durante el arranque, esto hace que se empleen solo turbinas de tres palas que presentan mejor par de arranque que las bipala o monopala. La operación de turbinas de paso fijo está restringida prácticamente a sistemas conectados a la red, ya que la incapacidad de controlar de forma activa la potencia desarrollada por la turbina hace muy complicado el uso de turbinas de paso fijo en sistemas aislados. No obstante, esta tecnología se ha utilizado en combinación con sistemas de almacenamiento de energía como volantes de inercia [14] . Dado que en este tipo de turbinas no se dispone de la posibilidad de variar el ángulo de calado del perfil, en el extremo de la pala se dispone de unos aerofrenos, que permiten parar la turbina en caso de un fallo en el sistema o ante una orden de desconexión, cuya actuación ha de ser automática. 1.3.2 Sistemas Activos de Control de Potencia El objetivo de los sistemas de cambio de paso no solo es la limitación de potencia, sino el control de la velocidad y aceleración de giro durante los procesos de arranque y en algunos casos la optimización de la potencia desarrollada por la turbina durante el modo de funcionamiento a carga parcial. Las turbinas eólicas de paso de pala variable utilizan un sistema activo de giro de las palas para controlar las actuaciones de la máquina de la siguiente forma: durante el funcionamiento a carga parcial, se mantiene el ángulo de calado del perfil en un valor que hace máxima la potencia desarrollada por la turbina, β~0. Para velocidades del viento elevadas, el sistema de control del ángulo de paso de pala aumenta el ángulo de calado (esto es, disminuye el ángulo de ataque) para mantener la potencia constante y reducir las fuerzas de empuje sobre el rotor eólico. Los aerogeneradores con regulación de paso de pala deben tener la posibilidad de acelerar el eje en caso de ráfagas, ya que en caso contrario el sistema de regulación estaría muy solicitado y el giro continuado de la pala daría lugar a problemas estructurales sobre este elemento. En aerogeneradores de velocidad de giro fija, prácticamente apenas se utilizan turbinas con control de paso de pala; sin embargo, en los de velocidad variable es muy frecuente utilizarlas para disminuir Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 19 los esfuerzos sobre el rotor eólico, la torre y todos los elementos del sistema mecánico de la transmisión. El control de paso puede girar la totalidad o una parte de la pala. Los sistemas con control de paso en la totalidad de la pala tienen la ventaja, con respecto a los que solo permiten girar parte de ella, de ser aerodinámicamente más eficientes, ya que ante una misma variación del ángulo girado las reducciones de la potencia son mayores. Debido a ello, los sistemas de control de paso en parte de la pala necesitan incrementar en mayor medida el ángulo de paso para obtener las mismas prestaciones, esto hace que sea más probable que aparezcan sobre el rotor eólico regímenes de pérdida aerodinámicas o que se presenten problemas de inestabilidades. El sistema de control de paso de pala también se utiliza durante el arranque y la parada del sistema. Cuando el aerogenerador arranca la actuación sobre el paso de pala permite conseguir una determinada aceleración durante el proceso de arranque. El proceso de conexión a la red de una máquina de paso variable es mucho más suave que en el caso de máquinas de paso fijo, ya que actuando sobre el ángulo de calado de pala es posible hacer que el grado de carga de la máquina aumente de forma progresiva, aunque la conexión se realice con velocidades de viento elevadas. En caso de que la velocidad del viento sea demasiado elevada (habitualmente por encima de 25 m/s) es posible utilizar la pala como freno aerodinámico para conseguir que el aerogenerador se pare; para ello basta con actuar sobre el ángulo de calado de pala de modo que disminuya el par desarrollado por la turbina. En algunos sistemas en lugar de parar la máquina, el generador continúa conectado a la red y el sistema de control de paso actúa reduciendo la potencia de tal forma que las cargas se mantengan dentro de valores admisibles. La ventaja de este modo de funcionamiento es que si el viento amaina el sistema comienza a generar energía inmediatamente en vez de tener que arrancar y conectar de nuevo. El principal inconveniente de este tipo de sistemas es el costo del mecanismo de variación del ángulo de calado y la mayor complejidad del sistema, lo que redunda en una menor fiabilidad. Por el contrario, su principal ventaja frente a los sistemas de paso fijo es que permiten una mayor captura energética, ya que por encima de la velocidad del viento nominal la potencia se mantiene constante, incluso en el caso de que en las palas aparezcan agentes externos como hielo o suciedad. El control de potencia se lleva a cabo modificando el ángulo de giro de la pala, bien en la dirección de la velocidad del viento incidente (control por cambio de paso Blade pitching) o girando la pala en sentido contrario, provocando así el fenómeno de pérdida aerodinámica activa (active stall). A continuación se desarrollan cada uno de estos dos sistemas de control. 1.3.2.1 Sistemas de cambio de paso (pitch active) En la Fig. 1.11 se observa que girando la pala en la dirección de la velocidad del viento incidente se reduce el ángulo de ataque de la velocidad resultante sobre el perfil y por lo tanto se controlan las Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 20 fuerzas de sustentación. Despreciando la fuerza de arrastre, la componente normal al plano de giro del rotor de la fuerza de sustentación provoca cargas de empuje y su componente longitudinal par mecánico. Si el sistema de cambio de paso acota el valor de la fuerza de sustentación se limita la potencia desarrollada por la máquina y se reducen los esfuerzos sobre los elementos mecánicos. Fig. 1.11 Control del ángulo de ataque de un perfil aerodinámico modificando el ángulo de paso Durante el proceso de arranque o durante la limitación de potencia a vientos elevados (funcionamiento a plena carga), el ajuste del ángulo de paso se realiza de forma continua. Típicamente el ángulo de paso de pala, en estos modos de funcionamiento, puede variar entre -1 y 30 grados. Durante los procesos de parada (puesta en bandera de la pala) el ángulo de paso de pala puede alcanzar valores cercanos a los 90 grados. En la fig. 1.12 se muestra la variación del ángulo de paso de pala en función de la velocidad del viento para mantener constante la potencia eléctrica de salida. Fig. 1.12 Potencia eléctrica y ángulo de paso de pala en función de la velocidad del viento para una aeroturbina con control de paso de pala. 1.3.2.2 Sistema de pérdida aerodinámica (stall active) Los sistemas de pérdida aerodinámica activa son una combinación de los sistemas por entrada en pérdidas tradicionales y los sistemas de cambio de paso. Las palas utilizadas es este sistema permiten el giro alrededor de su eje longitudinal, pero la regulación de potencia se realiza mediante pérdida aerodinámica. A velocidades del viento reducidas, el ángulo de paso se modifica levemente para optimizar la producción de energía a cualquier velocidad del viento. Cuando se alcanza la velocidad nominal del viento, el ángulo de paso se ajusta a un valor negativo, es decir las palas se Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 21 giran en el sentido opuesto al utilizado en el sistema de cambio de paso produciendo el desprendimiento del flujo en los perfiles exactamente a la potencia previamente programada por el sistema de control. En la Fig. 1.13 se observa el triángulo de velocidades que se produce en un perfil aerodinámico cuando para una determinada velocidad de giro se reduce el ángulo de paso a valores negativos, es decir, cuando el perfil se gira en contra de la dirección del viento incidente. Fig. 1.13 Pérdida aerodinámica activa modificando el ángulo de paso. La potencia eléctrica y la variación del ángulo de paso de pala en un sistema con pérdida aerodinámica activa se muestran en la Fig. 1.14, en ella se observa que para velocidades del viento superiores a la nominal la potencia eléctrica de salida se mantiene constante, el ángulo de paso se sigue ajustando, pero las variaciones son muy pequeñas si se comparan con los sistemas de cambio de paso tradicionales. En comparación con los sistemas de entrada en pérdida convencionales, la pérdida aerodinámica activa tiene la ventaja de limitar potencia a un valor determinado, independientemente de agentes externos como variaciones de la densidad del aire, polvo, insectos o hielo, que pueden modificar la rugosidad de la pala. Esta menor sensibilidad ante agentes externos permite, incluso, que el sistema de control sea en lazo abierto. Los sistemas de pérdida aerodinámica activa frente a los sistemas de cambio de paso tradicionales presentan la ventaja de ser más sensible en cuanto a la regulación se refiere, un pequeño cambio del ángulo de paso en la dirección opuesta a la velocidad del viento produce reducciones significativas de potencia, esto hace que la pala gire menos veces y ángulos más pequeños, lo cual aumenta significativamente la vida útil del mecanismo de paso. Dada la elevada sensibilidad del control de potencia, este tipo de sistema se puede utilizar con generadores de velocidad fija. Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 22 Fig. 1.14. Potencia eléctrica y ángulo de paso de pala en función de la velocidad del viento para una aeroturbina con control por pérdida aerodinámica. 1.4 Efecto de la generación eólica sobre la estabilidad del sistema La influencia de la generación eólica sobre el comportamiento transitorio del sistema eléctrico está provocando un interés creciente sobre la influencia de los aerogeneradores sobre la dinámica del sistema. En este sentido existen diferencias notables entre los sistemas de velocidad fija y los de velocidad variable, tanto en lo que se refiere al comportamiento frente a fallos en la red como a las posibilidades de mejora de este comportamiento. 1.4.1 Efecto de los aerogeneradores de velocidad fija Los generadores asincrónicos repercuten de manera significativa sobre la evolución de la tensión después de una perturbación. La pérdida de flujo magnético durante un cortocircuito provoca un elevado consumo de potencia reactiva, por parte de los parques eólicos una vez que el fallo es despejado, con el consiguiente descenso de la tensión en los nudos de conexión correspondientes. Este fenómeno queda reflejado en la Fig. 1.15, la cual muestra la evolución de la tensión en un nudo después de sufrir un cortocircuito. Cada una de las dos trayectorias corresponde a la conexión en las proximidades del nudo de un generador sincrónico y un generador de inducción, respectivamente. La potencia nominal y la constante de inercia son las mismas en ambos casos, y los parámetros eléctricos son valores típicos de este tipo de máquinas. Como puede observarse, la recuperación de la tensión en el caso del generador de inducción es considerablemente más lenta que en el caso del generador sincrónico. Fig. 1.15 Evolución de la tensión después de un cortocircuito Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 23 Por otra parte el consumo de potencia reactiva generada por los condensadores es proporcional al cuadrado del voltaje, por lo que la situación se agrava después de un fallo. Por un lado los generadores asincrónicos consumen más potencia reactiva, y por otro los condensadores generan menos. En el caso de que no actúe la protección de mínima tensión, la consecuencia puede ser una inestabilidad de tensión que provoque la desconexión de algunos parques. Cada vez que un parque es desconectado por este motivo, cesa su consumo de potencia reactiva lo que provoca un ascenso inmediato de la tensión en los nudos vecinos. Por tanto, la desconexión de parques tiene un efecto beneficioso sobre la estabilidad de tensión del sistema. La estabilidad del sistema puede mejorar gracias a la conexión en las proximidades de los parques de equipos de compensación estáticos (SVC) o estabilizadores dinámicos. En cualquier caso, para el estudio apropiado de la evolución de la tensión es necesario representar los sistemas de excitación y regulación (AVR) de las máquinas sincrónicas, el comportamiento dinámico de las cargas en función de la tensión presentes en el sistema [15] . Además, dado que la inestabilidad de tensión puede aparecer después de varios segundos de funcionamiento aparentemente estable, es necesario prolongar el tiempo de estudio más allá de la primera oscilación. En el caso de que los parques eólicos estén equipados con protecciones de mínima tensión instantáneas, la propagación por la red de transporte de un hueco de tensión debido a un cortocircuito puede provocar la desconexión de un gran número de parques eólicos, algunos incluso muy alejados del fallo. En este caso, queda resuelto el problema de la inestabilidad de la tensión. Sin embargo, la desconexión de los parques puede suponer la pérdida de una cantidad elevada de potencia activa. Para afrontar esta situación es necesario proveer al sistema de la energía de reserva suficiente para sustituir la energía eólica desconectada, con el consiguiente costo económico. Una alternativa a la protección de mínima tensión instantánea es la protección de mínima tensión con retardo. La Fig. 1.16 muestra un ejemplo de este tipo de protección. La tensión en el nudo de conexión del parque es comparado con un umbral que crece linealmente. Cuando la tensión desciende por debajo de dicho umbral, como ocurre en la trayectoria 2, el parque es desconectado. El objetivo es desconectar aquellos parques eólicos más afectados por el fallo y mantener aquellos que no comprometan la estabilidad del sistema. Fig. 1.16 Ejemplo de protección de mínima tensión con retardo Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 24 Cada vez que un parque es desconectado sube la tensión en los nudos vecinos, lo cual ayuda a la recuperación del flujo en los generadores de los parques restantes. 1.4.2 Efecto de los aerogeneradores de velocidad variable Como se indicó anteriormente, algunos convertidores electrónicos asociados a los sistemas de velocidad variable, no son capaces de funcionar a voltajes ligeramente inferiores al nominal. Como consecuencia, los aerogeneradores correspondientes son automáticamente desconectados ante una caída de tensión provocada por un fallo en la red transporte. A partir del momento de la desconexión existen dos posibilidades: que los aerogeneradores permanezcan desconectados o que sean conectados de nuevo de manera automática. En el caso de que los aerogeneradores sean desconectados definitivamente, los parques eólicos no contribuyen a la inercia del sistema. Esta circunstancia, unida a la pérdida neta de generación, perjudica a la estabilidad de ángulo de los generadores sincrónicos. Incluso suponiendo que se alcance una situación de equilibrio aceptable después del fallo, el sistema debe estar preparado para asumir la pérdida de generación eólica, con el consiguiente gasto en energía de reserva. En el caso de que los aerogeneradores sean conectados automáticamente después del fallo, el sistema debe asumir únicamente una pérdida momentánea de los parques eólicos afectados. El tiempo de desconexión debe ser lo suficientemente largo para permitir el despeje de la falta y la sincronización de los convertidores electrónicos, típicamente unos 2 s. Mientras la turbina permanece desconectada desaparece el par electromagnético, por lo que el control de paso de pala es el único sistema capaz de evitar que se embale el rotor eólico, con la consiguiente actuación de la protección de velocidad. Por otro lado, el momento de la reconexión supone un incremento de la potencia activa vertida a la red. En el caso de que la potencia generada por los parques afectados suponga un porcentaje significativo de la generación total, la reconexión provoca un aumento de la frecuencia del sistema que debe ser asumido por los reguladores de velocidad de las centrales convencionales. 1.5 Sistemas Eólicos Aislados Los sistemas eólicos, apoyados ya sea por grupos diesel y/o energía fotovoltaica, son la principal opción a la hora de suministrar energía a localizaciones remotas [16,17] . La aplicación eólica más simple es aquella constituida por un aerogenerador que alimenta a una carga sin ningún tipo de almacenamiento energético, como la empleada en el sistema de desalación PRODESAL (Fig. 1.17) [18] . Su utilidad queda restringida a aquellas aplicaciones en las que la mantenibilidad energética no es un factor determinante. Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 25 Fig. 1.17. Esquema del sistema eólico de desalación PRODESAL. Al utilizar un recurso como el viento, suele ser necesaria la inclusión de algún sistema de almacenamiento, por ejemplo un volante de inercia o una batería, que permita suavizar la curva de consumo, así como mejorar el mantenimiento del abastecimiento [17] . Esta es la configuración empleada en la instalación de desalación del proyecto SDAWES (ver Fig. 1.18) [19, 20, 21] . Es también una opción habitual la alimentación de granjas [17] . Fig. 1.18. Esquema del sistema eólico de desalación SDAWES. El aprovechamiento del recurso se puede mejorar si se combinan varias energías renovables. La configuración más común es aquella que incluye sistemas eólicos y fotovoltaicos con almacenamiento en baterías, pudiendo ser la unión entre los distintos elementos en alterna o continua (Figura 1.19). Fig. 1.19. Sistemas Eólico-Solar con almacenamiento en baterías. Una configuración muy extendida es la que integra un grupo diesel con un aerogenerador eólico asíncrono con almacenamiento por baterías o volante de inercia, donde los distintos elementos se unen en un bus de alterna (ver Fig. 1.20), siendo habitual encontrar cargas de volcado [22, 23,16] . También es posible encontrar instalaciones que emplean un bus en CC, aunque generalmente quedan restringidas a aplicaciones de poca potencia (Fig. 1.21) [24, 16, 25,26] . Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 26 Fig. 1.20. Sistema Eólico-diesel con almacenamiento en volante y bus AC. Fig. 1.21. Sistema Eólico-Diesel con almacenamiento en baterías y bus CC. En los sistemas eólico-diesel, cuando hay viento se reduce el consumo de diesel, hasta el punto que, si el aerogenerador tiene el suficiente tamaño, el grupo diesel puede llegar a desconectarse. El resultado es una disminución de combustible consumido por la instalación, aunque quizás no tanto como el que cabría esperar, ya que es necesario tener en cuenta factores como el nivel de carga del grupo diesel, el tiempo en que está funcionando, el número de arranques y paradas que experimenta, etc. Se debe evitar que el grupo diesel trabaje por períodos prolongados de tiempo con cargas inferiores al 40% de la nominal (este valor tiene una gran dependencia con la edad del grupo y el tipo), ya que en estas condiciones su eficiencia, desde el punto de vista del consumo, es muy baja. Así mismo, un número de paradas y arranques excesivo someten al grupo a una fatiga que irremediablemente acorta su vida útil y aumenta el número de averías [16] . Una mejora en el comportamiento del sistema aislado se puede conseguir mediante el empleo de aerogeneradores con habilidad para controlar la potencia. Ciertas máquinas actuales, como por ejemplo las Enercon E-40, provistas, en este caso, de un generador síncrono multipolo, hacen gala de un control de potencia que les permite entregar un valor prácticamente constante de la misma, a pesar de las fluctuaciones en la velocidad del viento. Siendo además, capaces de cambiar la referencia de potencia al valor requerido por la instalación. Esta habilidad se consigue a costa de una mayor complejidad técnica y un coste del equipo más elevado. Los beneficios del empleo de tecnologías avanzadas en sistemas aislados (remotos) no son evidentes sino que puede ser preferible una tecnología más robusta y sencilla [27] . Cuando la velocidad del viento hace que la potencia entregada por el aerogenerador sea superior a la consumida es necesario algún método para restablecer el equilibrio antes de que las protecciones Capítulo1: Introducción al Sistema de Generación Eólica 27 de la instalación impongan la desconexión del mismo. En estas circunstancias se suelen emplear las cargas de volcado, en las que se disipa el exceso de energía. La actuación de éstas generalmente está determinada por la detección de algún parámetro que ponga en evidencia la situación de inestabilidad, como puede ser un valor muy alto en la frecuencia de las tensiones generadas. Pueden emplearse como cargas de volcado ciertos consumos accesorios a la instalación, como calefacción, desalación de aguas, pre-tratamiento de aguas salobres. Su funcionamiento ha de ser suficientemente rápido como para que se tenga tiempo para actuar una vez detectada la situación a corregir, y su control suficientemente fino como para no provocar situaciones oscilatorias. Como posibles cargas se pueden emplear bancos de resistencias controladas por interruptores estáticos. Aunque no se ha mencionado, un elemento muy habitual de estas instalaciones es el equipo de compensación de reactiva, que puede ser desde una simple batería de condensadores o estar integrado en la propia electrónica de potencia del aerogenerador. Sea como fuere, su comportamiento puede ser determinante para la atenuación de las fluctuaciones de tensión. La diversificación de las fuentes de energía garantiza la continuidad del suministro, minimizando el consumo del grupo diesel, así, es habitual encontrar instalaciones que combinan varias fuentes de energías renovables [28] . La más abundante de estas soluciones es la eólico/solar/diesel, aunque se pueden encontrar combinaciones con mini-hidráulicas, biomasa, etc. Una alternativa con perspectivas muy prometedoras es la utilización de sistemas eólicos para la producción de hidrógeno mediante electrólisis (ver Fig. 1.22). El hidrógeno producido se almacena en tanques a alta presión empleándose posteriormente en instalaciones para combustión directa o para la producción de electricidad mediante celdas de combustible [29] . Fig. 1.22: Esquema de sistema híbrido para la producción de hidrógeno. Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 28 Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos En este capítulo se presenta una descripción de los modelos del generador asincrónico jaula de ardilla SCIG y del generador asincrónico doblemente alimentado DFIG, tecnologías usadas en Gibara 2 y Gibara 1 respectivamente. También se hace una descripción de las diferentes turbinas eólicas según el tipo de rotor y la disposición del eje de rotación, además de las tecnologías de los generadores y su sistema de control. A través del Matlab 2009a, en Simulink se muestra un equivalente del Sistema Eléctrico de 110 kV y del GD-Diesel interconectado con el sistema eléctrico del parque eólico Gibara. Posteriormente, se estudian los métodos y los modelos de simulaciones utilizados en el Simulink, el fasorial, el promedio y el detallado, haciendo énfasis en el fasorial, para el estudio de la interacción del parque eólico con el sistema eléctrico externo. 2.1 Descripción y modelación del sistema de generación eólica interconectada, Gibara El sistema de generación eólica de Gibara, Holguín consiste en dos parque eólicos, el Gibara 1 donde hay instalados seis aerogeneradores de tecnología DFIG (Doubly-Fed Induction Generator) es decir, generadores de inducción doblemente alimentados y el Gibara 2 con seis aerogeneradores de tecnología SCIG (Squirrel-Cage Induction Generator), generadores de inducción jaula de ardilla. El análisis del comportamiento de los sistemas de generación eólica de Gibara 1 y 2 interconectados con el SEN se ejecuta utilizando el Matlab 7.8/Simulink 2009a como herramienta software principal. En adición se utiliza el Power System eXplorer v2.87 (PSX) como software auxiliar para el estudio de cortocircuito en las barras correspondientes para la confección de equivalentes del SEN y del sistema de generación distribuida Diesel. 2.2 Equivalente del sistema eléctrico de 110 kV y de la GD-Diesel La Fig. 2.1 muestra el diagrama monolineal del parque eólico Gibara 1 y Gibara 2 interconectado con el sistema eléctrico de sub-transmisión (34.5 kV) en la barra 6880ALT de la subestación Caridad, Holguín, a través de una línea de 30 km aproximadamente. A lo largo de esta línea y la otra que sale de la subestación se tienen cargas conectadas en varios puntos, sin embargo se forma un equivalente a través de un modelo donde esas se representan como una carga estática de: Carga equivalente 1 = 5+j2 MVA Carga equivalente 2 =7+j3 MVA Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 29 Fig. 2.1. Interconexión del parque eólico Gibara 1 y Gibara 2 con la red de 34.5 kV En la barra 6850ALT se tiene el sistema de generación distribuida diesel, que consiste de ocho generadores sincrónicos de 2,36 MVA a 480 V, y un transformador de subida de 2,5 MVA de 480V /13,8 kV (delta – estrella aterrada), cada uno los cuales están interconectados con el sistema de distribución a 34.5 kV a través de un transformador de 20 MVA de 34.5/13.8 kV, delta-estrella aterrada, con devanado terciario. Luego, estos dos sistemas de GD se interconectan con el SEN de 110 kV a través de la subestación Caridad, por un transformador de 25 MVA, conexión estrella- estrella aterrada con devanado terciario. Se modela el SEN en la barra CARIDAD 110 kV y el grupo de Generación Distribuida Diesel en la barra a través de dos fuentes equivalentes. El SEN se modela como una fuente trifásica programable con fuente de corriente de secuencia cero. Este modelo facilita el estudio mediante sus propiedades de simular huecos de tensión, variaciones en la frecuencia y fase en tiempos programables. A esta fuente es necesario añadir un bloque de inductancia mutua trifásica a través del cual se consideran las impedancias de secuencia positiva y de secuencia cero del sistema. Para el sistema de generación distribuida se utiliza una fuente trifásica donde no se considera variación en sus parámetros. Por lo tanto, se realiza el estudio de cortocircuito trifásico en las barras CARIDAD 110kV y BATCARIDA separadamente, mediante el uso del PSX, configurando la red de manera tal que no existen contribuciones de corrientes de cortocircuito a estas barras. Como el SEN se modela a través de una fuente programable y un bloque de impedancia mutua trifásica, se necesita como dato la tension (110kV) y la frecuencia operacional (60Hz) y los valores de las reactancias y resistencias de secuencia positiva y de secuencia cero respectivamente. Para el modelo equivalente del sistema de GD se necesita el nivel de cortocircuito trifásico y el voltaje (13.8 kV) y frecuencia operacional. Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 30 2.3 Sistema eléctrico interconectado del parque eólico en Simulink Efectuando los datos anteriores en Simulink, se elabora el sistema eléctrico que interconecta el parque eólico Gibara 1 y Gibara 2 con el SEN como se muestra en la Fig. 2.2. Se modela la línea de interconexión a través de un modelo π normal cuyos parámetros de dise o tienen valores como se especifica en la tabla IV.1 del anexo IV. El SEN se modela a través de una fuente trifásica de voltaje programable (110kV) y a una frecuencia de 60 Hz, junto al bloque de impedancia mutua y a través del transformador de 110/34.5 kV se conecta a la barra eólica 6850 ALT(Caridad) donde junto a ella se acopla el GD- Diesel. A lo largo de la línea de interconexión, aproximadamente de 30 km, vemos que son conectadas dos cargas equivalentes, la primera de 5+ j2 MVA y la segunda carga de 7+j3 MVA. Al final de esta línea se conecta el parque eólico Gibara 2 a través de un equivalente de 6 máquinas de inducción jaula de ardilla manteniendo el viento constante a 14 metros por segundos, el control aerodinámico de Gibara 2 es stall, o sea, las palas están fijas en 0 grados. Hay que mencionar que este tipo de control ya no se usa en el mercado actual y en los modelos que ofrece el Matlab no aparece este tipo de control, sino que solo aparece control pitch, por lo tanto se simula el parque tratando de mantener el ángulo de las palas en 0 grados. Al final de la línea de interconexión de aproximadamente 30 km continúa otra línea de 5 km hasta llegar a Gibara 1, equivalente de 6 máquinas de inducción doblemente alimentadas. Esta tecnología sí posee control pitch, o sea, capacidad de las aspas de aprovechar con mayor o menor interés el viento. También se modela en el Simulink el parque eólico Gibara 2, sin conectar Gibara 1, utilizando la misma línea modelo π de interconexión, ya que este trabajo trata describir el comportamiento de la tecnología SCIG ante determinadas condiciones de operación. Ver Fig. III.2 del anexo III. Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 31 Fig. 2.2. Equivalentes Del SEN, GD y los parques Gibara 1 y 2 modelados en el Simulink 2.4 El Parque Eólico Gibara Se trata de los parques eólicos Gibara 1 y Gibara 2, los más recientes construidos en Cuba y que sobresalen por ser los de mayor capacidad de generación y los únicos conectados a la red nacional de distribución de energía eléctrica, pues los otros dos existentes están situados en Cayo Coco y en la Isla de la Juventud. Mediciones preliminares posibilitaron determinar que en esta zona del litoral norte la velocidad promedio de los vientos es de 6.8 metros por segundo y los aerogeneradores solo requieren 4 metros por segundo para empezar a funcionar. A lo largo del 2007 comenzó la construcción del parque Gibara 1, incluyendo cientos de metros cúbicos de hormigón para resistir 75 toneladas de peso, caseta de control automático, línea eléctrica de 6 km y el montaje de las torres de 55 m en cuya sima van los aerogeneradores de 24 toneladas y las aspas de 26,5 m. A mediados del 2009 comienza la construcción de Gibara 2, el cual fue terminado en el 2010 Para prevenir posibles afectaciones por penetración del mar, los equipos de control automatizados se ubicaron en una segunda planta y las bases de las torres se elevaron, de modo que las puertas de acceso quedan a una altura de 2 m. Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 32 Ambas instalaciones poseen un alto grado de automatización y mediante programas computarizados pueden ser dirigidas por un solo técnico desde un puesto de mando único, lo cual les confiere mucha confiabilidad operacional. 2.4.1 Gibara 1 El parque eólico Gibara 1, tiene instalado seis aerogeneradores, G52–850kW de Gamesa Eólica, para una potencia total de 5.1MW cuyo esquema eléctrico se presenta en la Fig. 2.3 y el correspondiente en simulink en la Fig. III.3 del anexo III, dicho parque se considera como un parque eólico pequeño con método de conexión al sistema tipo E. [30] Fig. 2.3. Monolineal del parque eólico Gibara I Estos aerogeneradores son resistidos por torres tubulares metálicas en tres tramos, altura de eje 55m, paso variable y sistema de orientación activo, con generador asincrónico doblemente alimentado que entrega 850kW a 690V, 60Hz con salida a la red de 34.5kV. Los aerogeneradores están situados en una fila, perpendicularmente a la dirección predominante del viento con distancia entre cada uno de tres diámetros de rotor (156m). El parque tiene disponible un centro de control a través del cual se forma el enlace de los aerogeneradores con el SEN, regulando y controlando la operación del parque. 2.4.2 Gibara 2 El parque eólico Gibara 2, cuyo esquema eléctrico se muestra en la Fig. 2.4 y el correspondiente en Simulink en la Fig. III.4 del anexo III, donde se tienen instalado seis aerogeneradores, Goldwind S50/750 kW, para una potencia total de 4.5MW, también se considera como un parque eólico pequeño. [30] Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 33 Fig. 2.4. Monolineal del Parque Eólico Gibara 2 Entre los aspectos técnicos que lo diferencian del colindante Gibara 1 se destaca el principio de paso fijo en el funcionamiento de las aspas, así como la distribución espacial de las torres, de forma lineal, pero arqueada, estos aerogeneradores son soportados por torres tubulares metálicas en tres tramos, altura de eje 50 m, sistemas de control aerodinámico pasivo, con generador asincrónico o de inducción jaula de ardilla que entrega una potencia de 750kW a 690V, 60Hz con salida a la red de 34.5kV. El parque tiene disponible un centro de control al igual que el anterior a través del cual se forma el enlace de los aerogeneradores con el SEN, regulando y controlando la operación del parque. 2.5 Turbina Gamesa G52-850kW Item Nº FT000101.R06 y Turbina Goldwind S50/750 kW Q/JF 2CP50/750.2-2007 El aerogenerador G52–850 kW de Gamesa Eólica utilizado en Gibara 1, es un aerogenerador de rotor tripala a barlovento, regulado por sistema de cambio de paso y con sistema de orientación activo. Tiene un rotor de 52 m de diámetro y utiliza el sistema de control Ingecon-W capaz de adaptar el aerogenerador para operar en grandes intervalos de velocidad de rotor. La potencia mecánica nominal de la turbina, 878.5kW, corresponde a velocidad de viento de 14m/s a la altura de la torre (55m) para aire con densidad de 1.270 kg/m3 y que luego corresponde a velocidad de rotación de su eje referido al lado del generador de 1.08pu (1944 rpm). El sistema de cambio de paso del rotor se equipa con un sistema especial que proporciona en todo momento un ajuste muy fino del ángulo de operación de la pala con respecto a la producción de potencia y emisión de ruido. Para ambos modelos del DFIG se utiliza un bloque temporizador para representar el comportamiento del viento a la altura del buje. Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 34 El aerogenerador Goldwind S50/750 kW usado en Gibara 2 es una máquina de rotor tripala, a barlovento (viento arriba) y orientación activa, de eje horizontal, con un rotor de 50 m de diámetro. Se encuentra regulado por un sistema de orientación de paso fijo, o sea, las palas están rígidamente unidas al buje y su ángulo de calado no se puede modificar. Posee un sistema de control aerodinámico pasivo, stall control o control por pérdida aerodinámica. El tipo de generador es asíncrono o de inducción, jaula de ardilla de un solo enrollado conectado a la red a través de un transformador. Dentro de las características eléctricas vemos que entrega una potencia de 750 kW a factor de potencia 0.90, generando un voltaje de 690V y a una frecuencia de 60Hz, la velocidad nominal de rotación es de 1822 r/min. El tipo de torre es de acero tubular Cónica. 2.5.1 El generador y sistema de control de G52-850kW Item Nº FT000101.R06 El generador eléctrico del G52-850kW, Fig. 2.5, es altamente eficiente, de 4 polos, doblemente alimentado con rotor devanado y anillos deslizantes. La potencia nominal de este DFIG es 850 kW a factor de potencia 0.95 (capacitivo o inductivo), contando con 800 kW del estator (conexión delta) y 60 kW del rotor (conexión estrella) con 10 kW de pérdidas totales. En la Fig. 2.4, la alimentación del rotor del generador se realiza a través de un autotransformador independiente de 690 V / 480 V, con neutro aislado cuya potencia nominal es 63 kVA para evacuar la potencia nominal del rotor. Adecuado al trabajo del aerogenerador, el rotor puede soportar sobrecargas puntuales de corriente superior, por lo que el autotransformador ha sido confeccionado de forma que su comportamiento sea lineal. Todas las funciones del aerogenerador son supervisadas y controladas por varias unidades de control basadas en microprocesadores. El sistema de control en el lazo del rotor tiene disponible dos modos de operación.  Regulación de Voltaje (Voltage Regulation) – Aquí el voltaje en los terminales del aerogenerador será vigilado a un valor impuesto por la referencia de voltaje (Vref=1) y el voltaje droop (Xs=0.02pu). El control del voltaje se logra mediante el control de la potencia reactiva del DFIG.  Regulación de Var (Var Regulation) – donde se especifica a un valor de potencia reactiva como valor de referencia que debe mantener el DFIG. Fig. 2.5. Diagrama esquemático del aerogenerador G52-850kW Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 35 El crowbar activo (CA) está compuesto de un rectificador que alimenta a un dispositivo de electrónica de potencia de resistencia variable. Se activa en caso de sobrecorrientes en el estator, originadas por la existencia de huecos de tensión en la red. La forma de activación del CA es la intensidad del estator. Tras la conexión del crowbar, el rotor queda cortocircuitado a través de una resistencia controlada que permite limitar el valor de las corrientes en el rotor. En esta situación, el generador doblemente alimentado, se convierte parcialmente en un generador con resistencias rotóricas hasta que la intensidad del rotor y la tensión de la barra de voltaje directo se reducen a valores aceptables. En ese momento el crowbar activo se desconecta y el control de potencia queda de nuevo a cargo del convertidor del rotor. 2.5.2 El generador y sistema de control de Goldwind S50/750 kW Q/JF 2CP50/750.2-2007 El generador eléctrico de Goldwind S50/750 kW, Fig. 2.6, es altamente eficiente, de 4 polos, asíncrono jaula de ardilla de un solo enrollado, alternativa más simple para los aerogeneradores de velocidad constante. Y aunque se suelan denominar de velocidad constante, admiten variaciones inferiores al 2% con respecto a su velocidad nominal o síncrona [31] . En los aerogeneradores se suelen emplear motores asíncronos con deslizamientos elevados para disminuir la rigidez entre el acoplamiento de la turbina y la red. Los generadores empleados tienen un número de polos que típicamente está entre 4 y 8, que equivale a velocidades de giro nominales entre 1500 y 750 rpm. Esto hace necesario una caja multiplicadora para adaptar las velocidades del generador a las de la turbina (típicamente entre 10 y 35 rpm). La conexión del generador a la red se realiza a través de un arrancador electrónico, a cuya salida está la batería de condensadores necesaria para la compensación de reactivo (ver Fig. 2-4). Fig. 2.6: Elementos de un aerogenerador de velocidad constante. Al permitirse pequeñas variaciones de velocidad aparece un modo vibracional de torsión en el que la turbina oscila en contra del eje del generador, ya que al ser este de velocidad prácticamente constante, su acoplamiento con la red es mayor que con el de la turbina [32, 33,34] . La frecuencia natural de estas oscilaciones depende casi por completo de la inercia de la turbina y de la rigidez del acoplamiento mecánico entre ella y el generador, incluyendo la caja multiplicadora. Su valor típicamente está entre 0,1 Hz y 1 Hz y se pueden excitar por variaciones bruscas de la velocidad de viento, o turbulencias, transmitiéndose a la red eléctrica en forma de oscilaciones de potencia [34,35] . Capítulo 2: Descripción del Parque Eólico y sus Modelos 36 La función principal del devanado trifásico del estator es magnetizar la máquina y suministrar la corriente generada. Por los devanados del rotor (o barras de cobre o de aluminio en el caso del rotor jaula de ardilla, conectadas eléctricamente por anillos de aluminio finales), sólo circula la corriente inducida; cuando la excitación externa está presente, el campo magnético del estator gira a la velocidad síncrona, impuesta por la pulsación de las corrientes de excitación provenientes de la red, que atraviesan el devanado del estator. Si se hace girar el rotor de forma manual a la velocidad síncrona del generador, no sucede nada, dado que el campo magnético gira exactamente a la misma velocidad que el rotor, los devanados del estator no perciben variación del flujo magnético y, en consecuencia, tampoco habrá corrientes inducidas en el estator; por lo que no se produce ningún fenómeno de inducción en el rotor, y no interaccionará con el estator, sin embargo si se aumenta la velocidad por encima de la velocidad síncrona., el rotor se mueve más rápido que el campo magnético giratorio del estator, lo que significa que el estator inducirá una gran corriente en el rotor. Cuanto más rápidamente gire el rotor, mayor será la potencia transferida al estator en forma de fuerza electromagnética, y posteriormente convertida en electricidad suministrada a la red eléctrica. A medida que aumenta la diferencia de velocidad de giro entre el rotor y el campo producido por el estator, se induce una tensión mayor en el rotor y, en consecuencia, crece la corriente que circula por él; a mayor corriente, el campo magnético debido al rotor crece, y el flujo de potencia activa hacia la red es mayor, como también lo es el consumo de potencia reactiva por la magnetización de la máquina (el factor de potencia del generador de inducción varía con la carga). Esta tendencia se mantiene hasta llegar al par resistente máximo del generador. Dentro de un rango limitado la potencia y el par son proporcionales al deslizamiento; la potencia reactiva consumida en este tramo es capaz de mantener el flujo magnético necesario para que el generador presente un par resistente creciente, pero a partir de un determinado deslizamiento (entre 5-10% según la máquina) el incremento de la corriente en el rotor hace que por l